简介：摘要：在我国经济快速发展工业水平不断提升的时代背景下，人们对房屋的需求不断增加，从而使得房屋建筑这一行业的竞争不断加大。而倘若要想使得房屋建筑工程更好的发展不仅要提高其经济效益，还要注重社会效益。从根本上来讲，房屋建筑工程中预应力混凝土的质量在很大程度上决定着最终的建设效果，因此相关工作者必须加大对于这一方面的关注。文章首先对于预应力混凝土的优点进行分析，其次，对于房屋工程预应力混凝土的施工的技术要点进行说明，以期为相关技术工作提供理论依据，从而为我国建筑行业的发展贡献一份绵薄之力。

简介：摘要：目前我国建筑行业发展逐渐朝着节能化以及技术化的方向不断发展，但是对于建筑行业而言，研究和开发装配式建筑施工技术是至关重要的。尽管当前此技术的生产系统不完善，而且装配式建筑施工技术有着广阔的发展空间。基于此，本文主要探讨了装配式建筑综合施工技术。

简介：摘要：经济全球化的影响为建筑企业带来发展机遇的同时也带来了巨大的挑战，企业面临的竞争不仅仅局限于国内市场，还包含海外市场，因此，提升企业核心竞争力至关重要。企业要重视文明施工的管理工作，通过着力打造新型管理制度，积极探索、主动学习、不断创新，提升基层团队专业素质等方式，提升管理水平，并且借助法律威严规范施工，使得施工现场文明施工井然有序，促进企业长久发展。

简介：摘要目的了解患有MS的高血压患者的血压达标情况及其影响因素。方法2017年1月至2018年12月，通过心血管病高危人群早期筛查与综合干预项目在福建省采用方便抽样法邀请7.8万名35~75岁常住居民参与筛查，完成体格及实验室检查，将其中具有高血压组分的5 281名MS患者纳入研究。结果患有MS的高血压患者中高血压治疗率为55.5%，达标率为7.2%。具有高龄、女性、高文化程度、心血管病史及家族史的患者血压达标率更高。多因素分析结果显示，城乡、心血管病史、糖尿病、尿蛋白、BMI等变量对高血压的治疗和达标均有影响。心血管病家族史、年龄、自我管理小组、血脂异常、腰围、饮酒对治疗，性别对达标有影响。结论患有MS的高血压患者血压治疗率不理想、达标率较低，在干预工作中应重点关注乡镇、男性、低龄群体，坚持定期开展高血压自我管理小组活动。

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简介：摘要目的探索高风险胃间质瘤的术前预测评分系统。方法回顾性分析2008—2018年在西京医院行内镜或外科切除治疗的275例直径≤5 cm的胃间质瘤患者资料，经多因素分析找出高风险胃间质瘤的独立危险因素，并根据其回归系数对独立危险因素进行赋分，建立术前预测评分。以评分系统为检验变量，绘制受试者工作特征(receiver operator characteristic, ROC)曲线，计算曲线下面积(area under curve，AUC)。结果肿瘤直径>1.75 cm(OR＝6.474，95%CI：2.335～17.948)、肿瘤不规则形态(OR＝3.548，95%CI：1.745～7.216)和溃疡(OR＝2.412，95%CI：1.154～5.041)是预测直径≤5 cm高风险胃间质瘤的独立危险因素(P均<0.05)。评分系统设置：溃疡为1分，不规则形态为2分，肿瘤直径>1.75 cm为3分。评分系统的AUC值为0.781，最佳截断值为4；将评分0～3分定义为低危组，4～6分定义为高危组，低危组的高风险胃间质瘤发生率为13.3%(26/196)，高危组的高风险胃间质瘤发生率为48.1%(38/79)，差异有统计学意义(χ2＝38.266，P<0.001)。结论对于≤5 cm的胃间质瘤，肿瘤直径>1.75 cm、肿瘤呈不规则形态和溃疡，这3个因素构建的术前评分系统具有较好的高风险个体预测能力。

简介：摘要建立完善适合我国国情、兼顾多方需求、覆盖面良好的老年健康标准体系，规范、高效开展老年健康工作，是落实和推进积极应对老龄化的关键一环。本文基于现行老年健康标准状况，从标准制定、管理等方面进行论述，以期促进建立较为完善的老年健康标准体系，推进老年健康标准工作的科学有序开展，助力积极应对老龄化。

简介：摘要脓毒症是宿主对感染反应失调引起的危及生命的器官功能障碍，是临床上常见的危重症。尽管对脓毒症的发病机制有了深入理解，但国内外临床治疗中脓毒症的病死率仍未见明显改善。近年来，自噬在脓毒症发病中的作用成为新的医学研究热点。自噬在脓毒症中可能通过清除病原微生物、中和微生物毒素、调节细胞因子释放等机制对机体起到保护作用，并在脓毒症时心、肺等器官功能障碍及炎症免疫反应中发挥作用。硫化氢（H2S）可通过多个信号通路激活自噬而发挥作用，如磷酸腺苷依赖性蛋白激酶/哺乳动物雷帕霉素靶蛋白（AMPK/mTOR）、磷脂酰肌醇-3-激酶/丝氨酸苏氨酸蛋白激酶/mTOR（PI3K/Akt/mTOR）、肝激酶B1/STE20相关衔接蛋白/小鼠蛋白25（LKB1/STRAD/MO25）和微小RNA-30c（miR-30c）等。本文就H2S通过影响自噬相关基因酵母ATG6同源物（Beclin-1）、微管相关蛋白1轻链3（LC3）的表达对脓毒症肠功能的影响进行综述，以探讨H2S介导自噬相关基因表达在脓毒症肠功能损伤中的保护作用，为脓毒症治疗提供新的策略。

简介：摘要孟德尔随机化法是在横断面研究数据中通过引入基因型作为暴露因素的工具变量而进行混杂校正的遗传流行病学方法，对无法测量、未知的混杂因素的校正有独特的优势。近年来该方法在老年常见病的病因研究中得到广泛应用且进展较快。本文就此方法原理及其在心血管疾病、2型糖尿病、骨质疏松症、阿尔茨海默病、恶性肿瘤等老年常见病中的应用进展进行综述。

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简介：摘要：电力控制单元在电动汽车中起“心脏”作用，因此各个整车厂及电控单元零部件公司都在投入大量的人力物力进行研究。 随之而来的各个控制器散热的问题越来越受到人们的关注。以某 纯电动环卫车为研究对象，采用 CAE仿真分析对冷却水道进行流 -固共轭传热模拟分析，根据得出的水道系统的流体分布、流线图及压强云图，为后续液冷散热及水泵选取提供理论依据，进而设计出满足各个控制器在正常运行工况下的散热性能的冷却水道。 关键词：电动汽车、冷却水道、流体分析、散热分析、 CAE仿真 1 引言 新能源汽车以电能作为动力源，取代了传统的燃油，这不仅缓解了能源问题，更减轻了尾气排放带来的环境污染问题，发展前景广阔 [1]。新能源汽车电力控制单元通常采用水冷方式进行散热。水冷散热效果的好坏关键体现在水道设计是否合理上，水道的设计至关重要。 目前使用比较多的是并联式与串联式水道两种。并联式水道难以保证相邻水道冷却液的流速，进而导致电力控制单元内部的控制器散热不均匀。影响控制器的工作性能与寿命，不利于批量化、平台化发展 [2-3]。同时采用进出水口设计在冷却水道的同一端，避免了由于进出水口温差而产生的两端的温度梯度，散热比较均匀 [4]。 本文通过传热学和流体力学的理论研究，通过 CAE仿真设计出满足电力控制单元中各个控制器散热需求的冷却水道。 2 冷却水道基本设计要求与冷却原理 液冷板的散热 前提为 各控制器 基板 与 冷却液 之间存在温度差。温度差是热量的传递的前提条件， 其散热传递的方式为温度高的区域流到温度低区域 Error: Reference source not found 。 固定于液冷板的 控制器 基板地面 与 液冷板表面 的对流换热， 可由 热传导及物质传递 两种 方式 同步 进行。 若控制器的温度导入到其基板使基板的温度 比 冷却液的 温度高， 控制器的热量通过热传导到液冷板壁面的冷却液粒子，并通过冷却液流动传递出去实现散热；当被加热的冷却液粒子流动到低温区域使，再把热量传递给低温粒子。因此设计 冷却板 时，液冷板与冷却液的对流系数及冷却的流速两个因素需要着重考虑 Error: Reference source not found 。 液冷板 应具有良好的冷却效果， 液冷板 的设计要同时考虑散热能力与冷却水泵的冷却能力，具体设计要求如下： 为满足冷却液的流动速度，从而可以带走更多的热量，液冷板内部的散热水道的流阻要足够小。 液冷板的冷却 水道要尽可能 多，内部要设计多个散热筋，可以更多的带走控制器的热量 。 液冷板的上下腔体通过搅拌摩擦焊进行密封焊接，腔体表面的固定孔距离摩擦焊缝应该有 8mm以上，以保证加工螺纹孔时不会导致焊缝失效。 液冷板的加工采用压铸开模，因此内部的散热筋的厚度应该尽量小，最好不要超过 6mm，以及液冷板的其他位置厚度也要尽可能小。这样可以保证模具件在压铸时尽量没有气泡和缩孔，保证开模的成品率。 液冷板的冷却液进出水口采用外接水管与整车冷却系统连接。水管的接口位置需要进行防水设计，可以采用水管与进出水口螺纹连接和水管胶进行密封。也可以采用水管与进出水口过盈配合实现密封。 冷却水道体积流量的计算 模具的热量与自然对流散发到空气中的模具热量。辐射散发到空气中的模具热量及模具传给注射机热量的差值，即为用冷却水扩散的模具热量。假如模具内释放的热量全部由冷却水传导，即忽略其他传热因素，那么模具所需的冷却水体积流量可用下式计算： QV=m q/60 c( 1﹣ 2) 式中： QV—冷却水体积流量， m3/min m—单位时间内注射入模具内的材料质量， kg/h c—冷却水的比热容， J/(kg·K) —冷却水的密度， kg/m3 1—冷却水出口处温度，℃， 2—冷却水入口温度，℃ 3 水道系统流动性分析 3.1模型信息 表 1研究属性 研究属性 值 研究名称 热分析（ CFX ） 研究类型 流 - 固共轭传热 网格类型 六面体、四面体 实体名称 材料名称 密度（ kg/m3） 比热容（ kJ/kg*K） 热导率（ W/m*K） 水冷板 铸铝 ADC12 2740 0.965 96.2 富士 IGBT基板 Cu+Ni 6800 0.9 364 DC-DC基板 铝合金 AL6063 2689 0.9 201 IPM 基板 冷却液 Water 997 4.18 0.6069 表 2几何模型及材料属性 表 3 发热模块的耗散功率数据 实体名称 耗散功率 (W) 表面积（ m2） 热流密度 (W/m2) IGBT基板 (单块 ) 2040/3 0.00397404 171110.51 DC-DC基板 110 0.0450158916 2443.58 IPM 基板 (单块 ) 45 0.001303238 34529.38 3.2水道系统流动性分析 通过对水道系统进行 CAE仿真分析，得出水道系统的流体分布、流线图及压强云图，为后续液冷散热及水泵选取提供理论依据。 （一）建立水道结构模型，如图 1所示 图 1 水道模型 建立有限元网格模型，如图 2 所示 图 2 水道有限元网格模型 （三）仿真结果（水流量 Q=18L/min） 图 3 流线图 图 4 压强云图 （四）仿真结果分析 通过查看流线图及流动性可以发现： 1）该集成式电力控制单元的冷却水道系统内部水流速度分布不均，尤其在拐角处，存在一定的漩涡，增大流阻； 2）在电机控制器的 IGBT下方，水道深度和截面积过大，使得其下方水流流动缓慢，影响与壁面的换热，降低水道的散热能力； 3 ）如图 3中，流速曲线并未经过这些倒角位置，表明此处的水流速很慢，散热效果不好；凸出的一小段位置，这两个位置流线较少，流速也低，此处的水流的对流散热能力较差。 （五）水道优化策略 1）可以将水道的各部分截面积尽量设成一致的，从而会降低因局部截面积变化而产生的局部流阻； 2）根据对流散热原理可知，通过增大水流速度及散热面积，可提高散热能力；因而可适当降低 IGBT下方水道深度，同时增加散热筋的数量，可提高水道的散热能力； 3 ）针对上面结论，可以适当增大倒角，可使水流过渡更平滑，从而降低流阻；将并联水道的两个支路的开口均向右移动到凸出位置处，从而使水流能够均匀的流经这些地方，从而更好的对 IGBT进行散热，同样出口处的凸起也应去掉。 4 优化后的冷却水道的流 -固共轭传热分析 4.1模型简化 在对水冷板进行流 -固共轭传热分析前，可对其结构进行一定的简化处理，简化后的结构模型主要包括：水冷板、 IGBT基板、 DC-DC基板、 IPM基板以及内部流体结构如图 5至图 7所示。 图 5整体三维模型正面 图 6整体三维模型背面 图 7水道模型 4.2网格划分 采用四面体和六面体对模型进行网格划分，总网格数约 187.2万如图 8和图 9所示。 图 8整体网格 图 9水道网格 4.3载荷及边界条件的施加 根据 IGBT、 DC-DC、 IPM功率器件的耗热量及热耗分布，将耗散热量施加到其相应热流面上；设置 IGBT基板与水冷板接触热阻设置为 1.0e-5 K*m2/W （即 Rth(c-s)的值，由导热硅脂的热导率和填充厚度决定）；设置 DC-DC、 IPM基板与水冷板接触热阻设置为 3.82e-5 K*m2/W；外界环境温度设置为 65℃；流体域：设置入口流速为 1.31m/s（水流量为 20L/min，管内径 18mm），入口温度为 65℃；出口设置压力出口其值为 0Pa。 4.4散热分析结果 根据所建立的模型以及温度载荷和边界条件，最终模拟出水冷板结构体和流体的稳态温度场分布结果云图，如图 10至图 18所示。 （一）水冷板结构温度场分布云图 根据温度场分析结果可知，该水冷板最高温度约为 89.5℃，产生位置为 IGBT模块晶元区正下方基板偏入口位置；最低温度为 65℃，产生在入水口位置。 IGBT模块基板最高温度约为 89.5℃，最低温度约为 70.5℃； IPM模块基板最高温度约为 72℃，最低温度约为 69.6℃； DC-DC模块基板最高温度约为 68.5℃，最低温度约为 65.5℃。 图 10水冷板温度场分布云图（ 正面） 图 11 水冷板温度场分布云图（背面） 图 12 IGBT基板的温度场分布云图 图 13 IPM基板的温度场分布云图 图 14 DCDC基板的温度场分布云图 （二）水道系统内流体温度场分布、流速云图及压力云图 根据流体温度分析结果可知，冷却系统内部流体的最高温度约为 80.8℃，发生在与 IGBT基板接触的正上方偏入口区域；最低温度约为 65℃，发生在入水口位置；出口平均温度约为 66.13℃，相对入口温升约为 1.13℃。由流体在水道系统内流速和压力云图可知，整体流动性很好，进口平均压强 21119.8Pa，出口处平均压强 14.6527Pa。进出压损约为△ P=21105.1473Pa， 体积流量 Q=0.000333m3/s，故所得流阻约为△ P /Q=6.33*107 (N·s·m-5)，可以有效带走其上功率器件的耗散热量。 图 15 水道温度场分布云图（正面） 图 16 水道温度场分布云图（背面） 图 17水道压力分布云图 图 18 水道速度流线图 5 结论 电力控制单元的冷却水道的设计不仅需要考虑各个控制器的散热需求，还要考虑水道的压力损失及冷却液的流动速度。冷却水道的设计过程中，可通过增加水道的数量来减小水道的宽度，减小水道的截面积，进而获得较大的冷却液流速和水道的总长度，提高水道的散热能力。但在水道数量增加的同时，随着水道截面积的减小，水道的压力损失也会快速增加。在设计冷却水道的过程中，可以在满足压力损失和加工难度的前提下，尽可能多的增加水道的数量来提高整个冷却系统的散热能力。 参考文献 Wang S W， Zhang Y， Hu J M. Thermal analysis of water-cooled permanent magnet synchronous motor for electric vehicles [J]. Applied Mechanics and materials,2014,610; 129-135. 刘兆江 .采煤机用防爆型水冷电机设计 [D].哈尔滨：哈尔滨理工大学， 2009. 黄苏融，张琪，谢国栋，等 .直接夜冷和热屏蔽的三明治结构电机电枢：中国， 201010291003.7[P].2010-09-21. 王继强，王风翔，孔晓光 .高速永磁发电机的设计与电磁性能分析 [J].中国电机工程学报， 2008,28（ 20）； 108-110. 李伟力，丁树业。靳慧勇 .基于耦合场的大型同步发电机定子温度场的数值计算 [J].中国电机工程学报， 2005,25（ 131）： 129-134. 丁树业，葛云中，孙兆琼，等 .高海拔勇风力发电机流体场与温度场的计算分析 [J].中国电机工程学报， 2012,32（ 24）： 74-79.