简介：摘要：本文首先分析了摩托车制动盘运行过程中的热变形原理，然后对摩托车制动盘热变形的相关影响因素做出阐述，最后详细总结了摩托车制动盘热变形的优化措施，以此来顺利解决与处理摩托车制动盘的热变形问题，保证摩托车制动盘的正常运作，进而构建安全、稳定的摩托车驾驶环境。笔者在本文中结合自己的思考，对摩托车制动盘热变形谈了几点认识，以期能为有关方面需要提供借鉴和参考。

简介：摘要随着计算机数值计算技术、有限元软件技术的快速发展，对连铸机弯曲段应力和热分析和研究逐渐深入，准确的计算机械应力和温度变形，为复杂空间结构的弯曲段的刚度、强度研究提供有效、准确的计算结果。因此，文章针对连铸机弯曲段机械应力与热变形进行了分析，以供参考。

简介：1988年的“六一”儿童节期间,广州电视台推出了美国科幻动画片《变形金刚》。这套动画片以丰富的想像力和科学性把广大的少年儿童深深地吸引住了。不久,与动画片同名的“变形金刚”系列机器人玩具开始出售,由白云山玩具有限公司总代理的美国奥托宝公司的“变形金刚”机器人系列玩具在南方大厦、华厦公司、妇儿商店等大

简介：工艺系统的加工精度和精度的稳定性受各种因素的影响,工艺系统热变形是影响加工精度和精度的稳定性的原因之一,特别是实现数控自动化以后,热变形的影响就显得更加严重。因此,减少热变形的影响是目前加工中研究的一项课题。

简介：摘要：铝具有较高的抗拉强度、蠕变性能和较好的耐蚀性，因此在工业生产中被广泛应用，特别是在汽车工业中，铝具有良好的导电性能，可用于制造汽车转向、制动和悬挂系统，也可作为散热器和加热器等。铝在焊接过程中易发生变形，因此对焊接接头质量要求较高。铝合金焊接接头中的热变形问题一直是困扰铝制品加工的难题。铝合金焊接热变形主要有纵向热膨胀率和横向热膨胀率两种。其中纵向热膨胀率主要与铝的线膨胀系数、温度系数、合金元素有关；横向热膨胀率主要与铝的熔点和沸点有关。而对于铝来说，以上两种影响因素并不明显，因此铝合金的热变形问题是一个复杂的问题，通常采用多种方法进行控制。

简介：摘要其实众所周知钢结构不可能离开焊接，而在焊接过程中由于需要急剧的不平衡的加热，致使结构将不可避免地产生不可忽视的焊接残余变形。而焊接残余变形则一定会影响结构的设计的完整性，也会对制造工艺的合理性产生影响，自然对结构的使用的可靠性也不可或缺的造成一定的损失。那么根据多年的工程实践经验和针对钢结构工程焊接技术的重点和难点，本文着重阐述如何加强对机械焊接结构热变形的控制。

简介：摘要汽车副车架常用于轿车、SUV和小型MPV车型，是汽车底盘的重要组成部分，主要用于方向机、稳定杆、发动机悬置等的模块化安装固定，其尺寸精度直接影响车辆操控性和舒适性。目前汽车副车架多由2~4mm中厚板冲压件，采用CO2气体保护焊焊接而成。CO2气体保护焊热量比较集中，热影响区较窄，焊缝数量多，焊接变形比较大，变形方向和变形量不易控制，因此研究如何控制焊接热变形在实际生产中有重要意义。本文仅从工艺和工装角度出发，以某SUV后副车架为例，讨论副车架CO2焊接尺寸变形的控制方案。

简介：摘要：本文主要研究了基于数值模拟的焊接热影响区应力变形分析。首先，介绍了焊接热影响区应力变形分析的概念和方法，包括焊接热影响区的定义以及应力变形分析的原理。其次，详细阐述了焊接热影响区应力变形的数值模拟要点，包括焊接前的模型建立与参数设置，焊接过程中的热影响区模拟，以及焊接后的应力变形分析与验证。最后，通过对焊接热影响区应力变形的深入研究，为实际工程中的焊接工艺优化和焊接质量控制提供理论依据。

简介：利用Gleeble-3800热模拟实验机,在应变速率在0.001s~（-1）~1s~（-1）以及变形温度在750℃~950℃范围内对Ti555211合金进行等温恒应变速率压缩实验.系统研究了Ti555211合金热加工过程中流变应力行为.结果表明：应变速率对真应力—真应变曲线形状有较为显著的影响,其中,在高温低应变速率的加工条件下,由于动态软化过程的加强,流变应力曲线较为平缓.在高应变速率下合金呈现出不连续屈服现象,且在变形温度较高时更加明显,采用动态理论解释了该现象,为新型近β钛合金Ti555211热加工工艺的制定提供了科学依据,也具有重大的理论价值和工程意义.

简介：摘要堆焊过程中不均匀的热输入容易导致焊件产生残余应力和一定程度的变形，影响焊件的结构强度和使用寿命。基于此，本文主要对焊接热输入对堆焊残余应力以及变形相关影响进行了简要的分析，希望可以为相关工作人员提供一定借鉴。

简介：【摘要】汽车外饰部件并不是全部由金属材料制成，其中还包括外饰件，但是汽车外饰塑料件遇热会发生变形问题，影响到汽车外形和性能，本文分析了汽车外饰塑料件热变形的影响因素，提出针对性的解决措施，提升汽车外饰塑料件的耐热性，在高温环境中可以发挥塑料件的使用性能。

简介：摘要：电线电缆在实际运行过程中，常常因其绝缘材料的热变形性能较差而导致其绝缘层或护套层因出现易变形、易开裂、阻燃性差等缺陷而破坏失效，从而使电缆失去正常保护，严重影响电缆的使用寿命和使用安全。绝缘材料热变形性能较差通常表现为在低于额定温度时就出现变软甚至熔化，同时在外力及自重作用下发生变形甚至破坏，或因局部受热受力时（例如阳光曝晒或受烘烤）出现开裂等。因而，热变形性能已成为评价电线电缆绝缘材料使用安全性的重要指标，主要用于检验电缆产品的绝缘层或护套层在一定温度下，受外界机械力（或自重）作用变形后，在去除外力且温度降低时能恢复原状的能力，即评价电缆产品绝缘材料的热塑性。

简介：摘要以热力学内变量理论为主要依据，采用无损检测方法对飞机聚合物基复合材料的热变形行为进行分析。首先，确定实验采用的主要材料，实验中观察聚合物基复合材料是否会受玻璃化转变的影响，以此测定分析该材料在降温和升温的状况。实验结果表明聚合物基复合材料在降温和高温的热应变基本符合线性变化，而且两者基体变化几乎一致，说明纤维可以增强聚合物基复合材料的热变形行为。

简介：由于热膨胀系数不同,异种材料结构在环境温度变化时会发生变形,并影响最终的装配性能.基于ABAQUS平台建立CFRP/AL车门防撞梁有限元模型,对防撞梁在温度变化时的变形进行了研究.基于仿真分析结果,利用二次样条函数对仿真结果进行插值,预测CFRP层合板的变形,快速计算CFRP/AL车门防撞梁在不司温度下的变形.通过仿真运算及插值结果针对试验数据的分析及比较,验证了有限元模型的准确性,并利用二次样条插值函数匹配CFRP/AL车门防撞梁作线性趋势,为装配变形补偿提供依据.

简介：摘要：在现代工业生产中，精密机械设计扮演着至关重要的角色，尤其在航空航天、半导体制造、医疗设备等领域，对机械部件的精度和稳定性要求极高。然而，机械部件在工作过程中，由于各种热源的影响，如摩擦热、电机发热等，常常会出现热变形现象，严重影响设备的性能和使用寿命。热变形分析及控制策略的研究成为了精密机械设计领域的热点和挑战。

简介：在当前技术条件支持下，焊接变形是各类钢结构制造过程中最为普遍的问题。为尽可能的保障钢结构产品的制造质量，就需要针对钢结构制造过程中的焊接变形问题进行严格且有效的控制。这就要求机械焊接构件具备更高的准确性、精度和质量，而焊接是通过高温加热或是高压的方式将金属或其他材料接合在一起的技术，这过程会引起冷热交替循环，当热量增大、热膨胀增加时，焊接位置的温度就会升高，那该位置的弹性、强度以及热导性能都会随之降低，进而引起结构变形，因此需要有效的措施来控制变形的发生，保证焊接质量的基本要求。本文以钢结构焊接为例进行阐述。

简介：在Gleeble-3500热模拟试验机上，采用热压缩变形研究了Inconel690合金的高温变形特性。实验中变形温度为1100-1250℃,应变速率为1．0～60S^-1，变形程度为0．7。实验表明，该合金在高温下塑性良好，变形温度和变形速率对其高温塑性影响不大，但对动态再结晶影响明显。利用试验得到了真实应力-应变曲线，计算了该合金的变形激活能等热变形常数，得到了双曲正弦形式的热变形本构方程，检验计算证明，此方程较好地描述该合金的变形特点。

简介：摘要：为了揭示滚珠丝杠加工过程中磨削温度与滚珠丝杠变形之间的关系，根据精密滚珠丝杠工作性能的主要检测指标，计算确定了检测系统的方案，设计了一款能够同时检测滚珠丝杠的加工温度和变形的试验平台。该试验平台装有迈克尔逊激光干涉仪和非接触式红外测温仪，可以同时对加工中的滚珠丝杠进行温度和变形的检测，并且将检测结果输入到计算机中进行相应的分析。测试结果表明，该试验平台能够有效完成对滚珠丝杠的检测并且具有良好的工作效率和很高的精度，进一步为提高我国精密性零部件的加工水平提供了可靠的实验数据。

简介：摘要：焊接结构在各类工程项目中应用广泛，但在焊接过程中温度场的分布不均会导致热源结构变形问题，影响结构的使用性能。本文以机械焊接结构热变形为研究对象，探讨其控制措施。首先，运用有限元模拟技术定量分析了焊接过程中的热应力分布和应力集中区域，这为提出有效的变形控制策略提供了理论依据。接着，论文提出了一系列热变形控制措施，包括优化焊接参数，如电流、电压和焊接速度等，以平衡焊接区热源分布；采用预热措施降低焊接区的温度梯度；使用低热应力焊接接头设计等。实验结果表明，通过上述综合控制策略，能有效减小焊接结构的热变形，提高机械结构的焊接质量和使用稳定性。本研究为解决焊接结构热变形问题提供了新的思路和方法，具有一定的工程应用价值。

简介：摘要分析了循环流化床锅炉屏式再热器变形原因，提出了三种改造方案，同时对三种改造方案进行了比选，方案2是最佳方案。将屏式再热器位于炉内的管材由SA-213TP304H（1Cr18Ni9）改为SA-213T91（10Cr9Mo1VNb），同时鳍片材料由1Cr18Ni9Ti改为SA387.Gr91CL2，而管径不变，仍为φ57×5。