简介：目的：比较三种不同粘接系统的树脂水门汀与纤维桩的剪切粘接强度。方法：将30颗完善根管治疗后的离体牙分成三组（n=10）,分别使用全酸蚀（One-StepPlus/Duolink,OD）,自酸蚀（ParaCoreAutomix,PA）,自粘接（RelyXTMUnicem,RU）三种粘接系统的树脂水门汀粘接玻璃纤维桩进行修复,经水浴冷热循环5000次后,采用微推出法比较这三种树脂水门汀与纤维桩的剪切粘接强度,并在电镜下观察粘接界面的破坏模式。结果：OD组（10.50±2.97MPa）与RU组（9.58±2.36MPa）的剪切粘接强度明显大于PA组（8.43±2.79MPa）（P〈0.05）;OD组与RU组的剪切粘接强度差异无显著性（P〉0.05）;三组粘接界面的破坏模式之间无差别（P〉0.05）。结论：不同粘接系统的树脂水门汀对纤维桩的剪切粘接强度有影响,全酸蚀系统的剪切粘接强度最大,全酸蚀系统的剪切粘接强度最小。

简介：目的：研究硫酸钡改性纤维桩与3种树脂核材料的微拉伸粘接强度。方法：自研制硫酸钡改性玻璃纤维桩（JFiber-post,JFP）与商品纤维桩（DTLightpost,LP）各12根,随机分成3组。桩周分别用2种双固化树脂ClearfilDCcore（CD）,RebildaDC（RD）与光固化树脂/粘接剂：Z100Restorative/AdperPrompt（ZR）进行充填。低速锯沿纤维桩外周平行片切,再垂直粘接面片切成1±0.1mm2的柱状试件用于微拉伸强度测试,并对断裂面进行光镜及扫面电镜观察。结果：两种纤维桩与3种核材料的粘接强度相近。JFP-ZR组粘接强度为7.481±1.607MPa显著高于LP-ZR组5.848±2.114MPa（P〈0.05）。结论：硫酸钡改性纤维桩与树脂核的微拉伸粘接强度与商品纤维桩相当,满足临床需要。

简介：经典的粘接类间接修复体是在技工室完成的，需要两次就诊：第一次完成暂时修复，第二次完成修复体的粘接。本文描述的是修复体的粘接步骤，包括修复体的试戴、精修完成以及粘接后的抛光，属于粘接类嵌体和高嵌体最新技术的第二部分内容。本文将用两个病例逐步地介绍其临床操作程序；其中修复体和窝洞的粘接处理以及树脂水门汀的选择是重点需要注意的地方。随着对粘接基本原理的认识以及由于粘接材料和技术的进步，本文所阐述的简化方法可能为后牙提供一种可预估的粘接修复手段。

简介：摘要目的探讨负压对多晶颗粒表面改性氧化锆陶瓷与树脂粘接强度的影响。方法制备120个预烧结氧化锆圆片，用随机数字表法随机分成对照组和喷砂组以及30、50、70 s酸蚀组（每组24个）。对照组、喷砂组试件致密烧结前无额外处理；30、50、70 s酸蚀组分别浸入氢氟酸溶液30、50、70 s，再置于CaCl2溶液中90 s，80 ℃ NaOH溶液中浸泡2 h。5组试件致密烧结后，喷砂组喷砂，用扫描电镜观察5组试件表面形态，测试表面粗糙度。根据涂布粘接剂后是否施加负压，每组用随机数字表法随机分成两个亚组，负压亚组和常压亚组（每亚组12个）。将预制树脂柱粘接至氧化锆试件上，扫描电镜观察粘接试件纵断面（每亚组1个试件），测试剪切强度（每亚组11个试件），即粘接强度，并分析其破坏模式。结果对照组试件表面光滑，粗糙度为（0.24±0.11） μm，喷砂组试件喷砂处理后形成粗糙表面，粗糙度为（0.95±0.12） μm，30、50、70 s酸蚀组试件氧化锆表面产生多晶颗粒，随着酸蚀时间延长，试件表面多晶颗粒增加，粗糙度分别为（0.60±0.15）、（1.04±0.11）和（1.57±0.16） μm，各组粗糙度差异均有统计学意义（P<0.05）。对照组、喷砂组、30、50、70 s酸蚀组各负压亚组粘接强度分别为（13.56±1.19）、（20.98±2.11）、（17.37±2.44）、（24.19±2.97）和（21.36±2.16） MPa，分别比相应常压亚组［分别为（10.74±0.93）、（18.47±2.14）、（14.81±1.54）、（20.74±2.56）、（17.75±2.54） MPa］显著增加（P<0.05）。负压亚组粘接剂界面未见明显裂隙与气泡。各负压亚组粘接试件混合断裂模式比例比相应常压亚组显著提高（P<0.05）。结论负压可有效增强树脂与多晶颗粒改性的氧化锆陶瓷之间的粘接强度，改善粘接效果。

简介：

简介：摘要瓷贴面由于具有微创、美观、生物相容性好等优点，已成为口腔美学微创修复的主流技术之一。粘接是保证贴面固位、边缘封闭，并影响修复体临床使用寿命的关键步骤。中华口腔医学会口腔修复学专业委员会组织专家，制定瓷贴面粘接技术操作规范，标准化该技术的临床操作流程，以提高瓷贴面的长期修复成功率，促进瓷贴面修复技术的推广应用。

简介：皮带加热粘接硫化工艺克服以往普通皮带粘接不利因素，有效地解决了皮带粘接接头易起皮、易撕裂等问题，提高了皮带粘接质量，从而为日常生产运行保驾护航。本文主要就皮带加热粘接硫化技术进行了具体分析。

简介：摘要：本文针对无固定焊盘、装配难度较大、不易于返修的粘接类的产品反复摸索和实验出来的一些装配技巧和方法进行总结。使操作人员能快速掌握此类焊接方法，以提升产品的合格率，减少返工次数。

简介：摘要目的比较不同类型粘接剂对牙本质粘接强度及耐久性的影响，从而为临床上选择粘接剂提供参考。方法选取2019年1月至2020年6月在暨南大学附属深圳市宝安区妇幼保健院口腔科就诊患者50例，其中男25例、女25例，年龄（42.21±8.27）岁。患者因治疗需要拔除50颗完整无龋人离体第三磨牙，采用随机数字表法将其分A、B、C、D、E组，每组各10颗。A组采用全酸蚀粘接剂处理方法，B组采用二步法自酸蚀粘接剂处理方法，C组采用一步法自酸蚀粘接剂处理方法，D组采用通用型粘接剂处理方法，E组采用全酸蚀处理+通用型粘接剂处理方法。严格按照说明书进行树脂粘接操作，每组牙可以切割出60个牙本质-树脂条，按照储存时间再分为2个亚组，每组30个，分别在人工唾液中储存24 h及12个月后，切割制作试件，测试每个试件的粘接强度，并用体视显微镜分析试件的断裂模式，并比较5种牙齿粘接剂的粘接强度及断裂模式。计量资料多组间比较采用单因素方差分析，进一步组间两两比较采用SNK-q检验，组内比较采用配对t检验；等级资料采用秩和检验。结果A组、B组储存24 h后的粘接强度比较，差异无统计学意义（P>0.05）；A组（30.73±2.56）MPa、B组（31.42±9.17）MPa储存24 h后的粘接强度均大于C组（22.22±5.67）MPa、D组（25.04±1.87）MPa、E组（24.54±2.09）MPa，差异有统计学意义（P<0.05），且D组储存24 h后的粘接强度大于C组，差异有统计学意义（P<0.05）。各组储存12个月后的粘接强度比较，B组（30.56±2.54）MPa>A组（28.35±3.25）MPa>D组（24.91±6.46）MPa>E组（20.18±3.08）MPa>C组（17.43±1.28）MPa，差异有统计学意义（P<0.05）。A组、C组、E组储存12个月后粘接强度均小于储存24 h的粘接强度，差异均有统计学意义（均P<0.05）；B组、D组储存12个月后粘接强度与储存24 h的粘接强度比较，差异均无统计学意义（均P>0.05）。各组试件分别储存24 h、12个月后，混合断裂的数量始终最多，每组断裂结构构成比之间比较，差异均无统计学意义（均P>0.05）。结论二步法自酸蚀粘接剂处理与全酸蚀粘接剂处理后牙本质粘接强度最高，一步法自酸蚀粘接剂处理后粘接强度最低。随着时间推移，二步法自酸蚀粘接剂处理后的牙本质粘接强度仍然最高，一步法自酸蚀粘接剂处理后的粘接强度下降最明显。

简介：目的：探讨表面处理方法和粘接剂种类对钛网-硅橡胶90°剥离粘接强度的影响。方法：钛网表面分别选用打磨、打磨＋喷砂、打磨＋喷砂＋PermabondPOP的表面处理方式,粘接剂选用Permabond731、Permabond4C10两种,参照GB/T7760-2003测定钛网和硅橡胶之间的90°剥离粘接强度,并采用光学显微镜观察粘接界面的破坏类型。结果：不同表面处理组间有显著性差异（P〈0.05）,C组（2.41±0.22N/m）显著高于B组（1.27±0.18kN/m）和A组（0.61±0.05kN/m）;F组（3.36±0.34kN/m）显著高于E组（1.84±0.20kN/m）和D组（0.79±0.10kN/m）。两种粘结剂组间剥离粘接强度具有统计学差异,Permabond4C10剥离粘接强度显著高于Permabond731（P〈0.05）。同时,粘结剂种类和表面处理方法间有交互效应（P〈0.05）,表面喷砂联合使用PermabondPOP底涂剂后,采用Permabond4C10粘接的试件组剥离粘接强度最大。剥离粘接强度测试试样破坏模式A组到F组试样内聚破坏率依次为0%,0%,20%,0%,0%,60%。结论：表面处理方法和粘接剂种类都是钛网与硅橡胶之间的90°剥离粘接强度的相关因素。打磨、喷砂和底涂剂联合使用是一种更有效的表面处理方式。Permabond4C10的粘接性能优于Permabond731。

简介：目的探讨不同时间Er：YAG激光照射处理对正常牙本质粘接的影响,得出牙本质粘接时最佳照射时间参数,以提高牙冠使用寿命。方法选择2012年5—10月在山西医科大学口腔医院就诊的15～30岁患者因正畸原因拔除的牙根发育完整、无修复体、无折裂的前磨牙60颗,随机分为A、B、C、D、E、F6组,每组10颗牙,经保留颌面牙本质处理后分别接受Er：YAG激光照射0、1、2、3、4、5s,与树脂粘接制作拉伸试件,测试粘接强度,并用扫描电镜观察剖面。结果Er：YAG激光照射组（B～F组）树脂粘接强度明显大于未照射组（A组）;在激光照射组中,B～D组粘接强度递增,D组达峰值,但随着照射时间继续延长,E、F组粘接强度随之降低。扫描电镜观察显示,A组表面光滑、平整,与黏结剂嵌合程度差;B～E组牙本质表面清洁、粗糙、无热损伤痕迹;F组表面粗糙度最明显,有热损伤痕迹,部分区域甚至出现焦化或碳化的迹象。结论Er∶YAG激光处理正常牙本质的最佳照射时间应该为3～4s。

简介：目的：探讨不同的表面处理方法和粘接剂对钛网-硅橡胶剪切粘接强度的影响。方法：钛网表面分别选用打磨、打磨＋喷砂、打磨＋喷砂＋PermabondPOP的表面处理方式,粘接剂选用Permabond731、Permabond4C10两种,参照GB/T13936-2014测定钛网和硅橡胶之间的剪切粘接强度,并采用光学显微镜观察粘接界面的破坏类型。结果：不同表面处理组间差异有统计学意义（P〈0.05）。C组（1.98±0.14MPa）显著高于B组（0.26±0.11MPa）和A组（0.17±0.08MPa）;F组（2.58±0.16MPa）显著高于E组（0.41±0.19MPa）和D组（0.21±0.10MPa）。两种粘接剂的组间剪切粘接强度差异具有统计学意义（P〈0.05）。粘接剂种类和表面处理方法间有交互效应（P〈0.05）,表面喷砂联合使用PermabondPOP底涂剂后采用Permabond4C10粘接,得到的剪切粘接强度最大。A组到F组试样内聚破坏率依次为0%,0%,42.85%,0%,0%,85.71%。结论：两种粘接剂均可获得较好的粘接力,其中Permabond4C10粘接性能优于Permabond731。同时钛网表面进行喷砂,并联合使用相应的底涂剂可提高钛网与硅橡胶之间的粘接强度,是一种有效的表面处理方式。

简介：目的：比较不同粘接剂对氧化锆全瓷冠粘接强度及边缘微渗漏的影响。方法：选取90颗离体前磨牙,随机分为四组,根据粘接剂的不同,分别为A组（KerrOptibondVersa＋MaxcemElite组）、B组（3MRelyX~（TM）Unicem组）、C组（玻璃离子水门汀CX组）、D组（KerrMaxcemElite组）。制作氧化锆全瓷冠后分别应用不同的粘接剂对其进行粘接,先后进行冷热循环实验及亚甲蓝染色,沿牙体长轴切开后在体视显微镜下观察冠边缘染料微渗漏情况,并进行分级评估;制作氧化锆与牙本质粘接的试件,对各组的剪切强度进行测试,并比较分析。结果：A组、B组、D组间冠边缘微渗漏等级无统计学差异（P〉0.05）,C组与A、B、D组均有统计学差异（P〈0.05）。剪切强度方面,除B组与D组间无统计学差异外,其余两两比较均有统计学差异（P〈0.05）。结论：对于全瓷冠的粘接来说,树脂类粘接剂的粘接性能优于玻璃离子类粘接剂,预先应用处理剂更有利于提高全瓷冠的粘接强度,且能够减少冠边缘微渗漏的发生。

简介：摘要：研究了不同集胶比、氧化镁与磷酸盐的质量比、硼砂掺量和水胶比条件下磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度，并对破坏形式进行了统计分析。结果表明，在不同的养护时间下，磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度都会随着集胶比增加逐渐减小。随着氧化镁与磷酸盐的质量比增加，不同养护龄期下磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度都表现为先增加后减小。在相同的硼砂掺量下，龄期越高则对应的磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度越大。随着水胶比增加，不同养护龄期下磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度都表现为逐渐减小。此外，在相同水胶比下，龄期越长则磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度越大。在修补市政给排水管道时，磷酸镁水泥基材料的断口形貌主要包括：沿着界面破坏、MPC优先破坏和旧基体优先破坏。

简介：问题：金属过敏患者的嵌体-高嵌体-粘接固定桥修复年轻男性患者因右上第一磨牙缺失遗留缺牙间隙，右上第二磨牙由于没有对颌而导致过萌（图1）。

简介：摘要：本文主要介绍了粘接技术在铝合金车体中的特殊运用。着重介绍在铝合金车体制造过程中，粘接技术所用材料、工艺过程、出现的缺陷及处理方法。

简介：摘要目的探讨不同配比硅锆涂层对氧化锆陶瓷与树脂水门汀粘接强度的影响，以期为氧化锆的临床应用提供参考。方法将140个预烧结氧化锆瓷片根据伪随机数字表随机分为空白组、喷砂组和5个涂层组（每组20个），并进行相应处理。空白组无涂层直接烧结，喷砂组无涂层烧结后喷砂，涂层2∶1组、1∶1组、1∶2组、1∶3组和1∶4组分别按硅锆摩尔比为2∶1、1∶1、1∶2、1∶3和1∶4涂布涂层后烧结。氧化锆瓷片表面经氢氟酸酸蚀和硅烷偶联剂处理后，使用树脂水门汀粘接瓷片与预成复合树脂柱，制作粘接试件。粘接试件分为两个亚组，一亚组试件置于37 ℃水浴24 h（冷热循环前），另一亚组试件经5和55 ℃冷热循环5 000次；测试各组试件剪切强度，即粘接强度，观察并记录各组试件破坏模式，另按上述方法各涂层组制作1个瓷片用于扫描电镜观察酸蚀后表面形貌并测量涂层厚度。结果冷热循环前，涂层1∶1组粘接强度最大［（41.69±6.28）MPa］，显著大于其余各组（P<0.05）；涂层1∶2组粘接强度其次，除与涂层2∶1组差异无统计学意义外（P>0.05），与其他组差异均有统计学意义（P<0.05）；喷砂组、涂层2∶1组和1∶3组粘接强度差异均无统计学意义（P>0.05），均显著大于空白组和涂层1∶4组（P<0.05）；空白组粘接强度显著大于涂层1∶4组（P<0.05）。冷热循环后，涂层2∶1组、1∶1组、1∶2组粘接强度［分别为（24.13±5.50）、（22.28±4.40）和（23.11±4.80）MPa］差异均无统计学意义（P>0.05），均显著大于其余各组（P<0.05）；喷砂组和涂层1∶3组粘接强度差异无统计学意义（P>0.05），均显著大于空白组和涂层1∶4组（P<0.05）；空白组与涂层1∶4组粘接强度下降至几乎为0 MPa，两组差异无统计学意义（P>0.05）。扫描电镜示各涂层组表面酸蚀后形成程度不一的粗糙表面，涂层厚度在30 μm以内。结论硅锆浆料涂层可影响氧化锆与树脂水门汀的粘接强度，其中硅锆配比为1∶1的浆料可使氧化锆获得较高且稳定的粘接强度。

简介：摘要目的探讨和分析在自粘接树脂水门汀粘接树脂嵌体中表面预处理对微渗漏产生的影响。方法此次抽取2014年9月-2017年12月在我医院拔出的100颗新鲜拔除的磨牙（无龋坏）当做分析的对象，根据嵌体制作要求对邻牙合Ⅱ类窝洞进行制备，同时制作树脂嵌体。遵拔除顺序分为四组（甲组、乙组、丙组以及丁组），每组25颗。甲组为直接粘接、乙组为自酸蚀处理、丙组为全酸蚀处理、丁组为磷酸处理，对四组的龈壁渗入深度、轴壁渗入深度进行总结。结果甲组的龈壁渗入深度大于乙组、丙组、丁组，差异显著，P＜0.05。甲组的轴壁渗入深度大于乙组、丙组、丁组，差异显著，P＜0.05。乙组、丙组、丁组间的龈壁渗入深度差异不具有统计学意义（P＞0.05）。乙组、丙组、丁组间的轴壁渗入深度差异不具有统计学意义（P＞0.05）。丙组轴壁渗入深度大于龈壁渗入深度，差异显著，P＜0.05。甲组、乙组、丙组轴龈壁渗入深度差异不具有统计学意义（P＞0.05）。结论在自粘接树脂水门汀粘接树脂嵌体的表面预处理中，酸蚀处理能减少牙体组织同自粘接树脂水门汀间的微渗漏，而磷酸单独预处理对于龈壁处牙本质粘结界面微渗漏影响大于轴壁处釉质。

简介：[摘要]为了解决在门槛位置长度为2m的通长不锈钢磨耗条的粘接过程中出现的各种粘接缺陷，本文介绍了细长狭窄位置的粘接工艺、粘接规范、粘接要点等，所编制的粘接工艺切实可行，提出了相应的工艺控制措施。经过多次的实验，证明该工艺是合理的。

简介：本项目主要针对太阳能发电设备长期裸露在空气当中，经受太阳光中的紫外线辐照、风沙、潮湿等影响，环境比较恶劣，对聚能系统中的镜面和镜面支架所用的胶粘剂影响很大；因此有必要对胶粘剂进行研究，研制出一种能满足太阳能发电设备需要的胶粘剂和工艺，同时必须对胶粘剂在上述环境条件下的寿命进行研究，以满足太阳发电设备的需求。