简介：为了解钢箱梁加劲板局部振动的特性以及结构与材料参数对其动力性能的影响规律，指导结构设计，以常见的钢箱梁梯形肋加劲板为例，基于有限元软件ANSYS二次开发，建立有限元模型（母板、横隔板与梯形肋的各个板件均用Shell63单元模拟，铺装层采用8节点实体板单元模拟），计算其基本动力特性，分析梯形肋的数量及厚度、横隔板数量、母板厚度、铺装层厚度等设计参数对加劲板自振频率的影响。结果表明：加劲板的2阶自振频率相比于1阶显著提高，之后阶次的增幅相对平缓，且四边固支的自振频率大于四边简支的自振频率，设计时加劲板的基频与高阶频率应分开考虑，且无需详细考虑每一阶高阶振动；合理确定梯形肋与横隔板的位置比增加数量更能有效提高相应的自振频率；母板、梯形肋与铺装层厚度的变化对自振频率的影响不明显，建议在设计规范的范围内取较低值。

简介：2013年11月15日，中朝鸭绿江界河公路大桥中跨钢箱梁顺利精确合龙（见图1）。大桥钢箱梁共分为87个梁段，从20i3年6月下旬开始悬臂安装，目前大桥主体结构基本完工。

简介：为确定斜拉桥索塔锚固区钢锚梁索导管制造角度偏差限值,采用结构空间几何分析与有限元计算相结合的方法,对钢锚梁索导管制造时空间角度计算、斜拉桥施工中斜拉索空间角度的变化进行研究。以某长江公路叠合-混合梁斜拉桥为工程背景,对钢锚梁制造时锚垫板法线和索导管制造轴线的空间角度、以及成桥状态下斜拉索塔端空间角度进行了计算,通过三者之间的空间关系分析,得到了索导管制造角度的偏差限值。分析结果表明:钢锚梁索导管制造中,应重点控制锚垫板法线与索导管制造轴线夹角偏差限值和索导管制造轴线与理论轴线夹角偏差限值;两个限值在数值上具有一致性;当钢锚梁索导管制造角度在偏差限值内时,可确保斜拉索与索导管内壁不发生接触。

简介：印度孟买拉吉夫·甘地海上运输线（TheRajivGandiSealink）全长4．7km，由2座斜拉桥、南北引桥及连接大陆的纽带桥组成，纽带桥桥面布置双向4车道，其余桥桥面均布置双向8车道。

简介：对3座独联体斜拉桥斜拉索抗风减振设施进行分析,介绍在缆索体系内加横撑杆系的具体方法,以保持斜拉索的稳定。

简介：一、概况在扩建南美洲公路网的过程中,巴西采取了大规模的建设措施。正在建设的位于里约热内卢和尼泰罗伊之间的瓜纳巴拉海湾大桥,就是该公路网的重要组成部分。大桥建成以后,将使有关的广大经济区域的交通情况得到根本的改善。该桥的位置如图1所示。

简介：某桥主桥为主跨400m的斜拉桥,1995年建成通车。在交通量激增、荷载超载、预应力损失等因素作用下,部分桥跨主梁呈现下挠加剧,主梁混凝土出现剥落、露筋及开裂等病害。为抑制主梁下挠不断发展的趋势,采用结构自重减载方式（将混凝土人行道板置换为轻型钢人行道板）来部分减缓主梁下挠,并对箱梁顶板底面粘贴碳纤维布进行加固。采用有限元软件建立主桥模型,计算结构自重减载及粘贴碳纤维布对改善主梁下挠的作用效应。结果表明,将混凝土人行道板置换成轻型钢人行道板后,主梁下挠程度相对减小;碳纤维布与主梁共同参与受力,在一定程度上抑制了混凝土病害进一步发展,也避免了因混凝土开裂而造成的主梁下挠,验证了该加固方案的可行性。

简介：为防范独柱支承梁式桥倾覆事故的发生，对现有能对桥梁倾覆发挥作用的抗倾覆构造措施（A型、B型、c型抗震构造措施，板式橡胶拉压支座，球面拉压支座）进行研究。通过抗倾覆构造措施优劣分析及横向抗倾覆安全系数对比可知，A型、C型抗震构造措施更适合用于提高桥梁结构横向倾覆稳定性；C型抗震构造措施对提高结构倾覆稳定性效果更加显著，即边墩设置抗倾覆构造措施相对于中墩更能提高结构横向倾覆稳定性。针对设置c型现有抗倾覆构造措施所带来的支座易损坏的不足，提出了预拉力型抗倾覆构造措施，并增设具有警示功能的预警系统。

简介：本文通过采用计算流体动力学软件CFDesign。对高海拔区新七道梁特长公路隧道通风系统进行局部数值仿真模拟研究。根据隧道近远期交通量不同，采用在风道内平行布置两台轴流风机向隧道送风的方案，确定在近期，单台轴流风机提供的风量可满足近期交通量对隧道需风量要求，并确定单台轴流风机与通风道连接方案。

简介：为研究采用不同组合抗震措施时,在防止连续梁桥梁体碰撞和落梁方面的抗震效果,以2联5×30m预应力混凝土连续梁桥为背景,分别采用伸缩装置（无阻尼）、伸缩装置（有阻尼）、伸缩装置（有阻尼）＋限位装置、伸缩装置（有阻尼）＋限位装置＋连梁装置作为抗震措施,运用有限元软件建立全桥模型,比较分析超越概率水平为63.2%、10%、2%的地震波下结构的地震响应。结果表明：对桥梁结构逐步增设有阻尼伸缩装置、限位装置及连梁装置,可有效减小桥梁结构在地震作用下的过大位移,防止相邻梁桥碰撞,同时能够提高结构整体刚度、合理分配地震荷载。

简介：为了研究支座布置形式对曲线梁桥力学性能的影响、提出对结构有利的支承形式，以一实际工程中的曲线梁桥为例，采用有限元法分析其在自重、预应力和活载等作用下主梁扭矩、扭转变形和竖向支座反力的特点，研究设置抗扭支座和支座预偏心对曲线梁桥力学性能的影响规律。结果表明：在独柱墩上设置合理预偏心与中墩设置抗扭支座均可以减小曲线梁桥结构的扭矩和变形，有利于梁端内、外支座反力分布趋向均衡。

简介：坝陵河大桥为主跨1088m的单跨双铰钢桁梁悬索桥,钢桁梁采用桥面吊机由桥塔向跨中进行有铰逐次刚结架设。在有铰逐次刚结法施工过程中,由于主缆的变形较大,需将钢桁梁竖向牵引提升一定高度安装吊索,钢桁梁前端牵引量及牵引力变化较大。为确定合理的牵引方案,采用MIDAS软件计算各方案钢桁梁牵引至预定位置所需的吊索牵引力,并对钢桁梁牵引力进行优化分析。结果表明,关键节段双点牵引、一般节段单点牵引方案可较好地保证施工安全及施工进度;考虑各因素影响,按将钢桁梁牵引至对应吊索无应力长度1.05倍距离处计算的牵引量及牵引力与实测结果吻合较好,实际施工牵引力可按当前施工阶段钢桁梁前端吊索索力的1.16～1.20倍确定。

简介：着重介绍了FRP胶凝混凝土部分组合板特征参数的层状分析方法的发展和应用。试验模型考虑易混合材料的非线性和木－混连接件荷载滑多非线性特征。根据牛顿法和单级迭代法，研究和应用有交的数值支算法则来求解积分和微分方程。该方法是通过比较已发表的部分组合木－混梁的挠度试验数据进行验证的。

简介：为了准确地测出连续梁拱桥吊杆的基频，进而推算出吊杆索力，基于弦振动理论，建立考虑轴向力影响的弯曲振动偏微分方程，对风荷载及吊杆有效计算长度2个重要参数进行了研究，通过实桥在有风与无风条件下的实测数据与理论计算值进行对比分析。结果表明：采用频率法测吊杆基频时，吊杆上不能有横向外荷载作用；提出按分段修正的方法计算吊杆的有效长度，进而根据修正后的有效计算长度计算吊杆的理论基频，按此方法计算所得的吊杆理论基频与无风条件下的实测基频值误差较小。

简介：本文结合哈尔滨轨道交通2号线的实践经验，针对哈尔滨地区极寒天气条件下的混凝土管片预制质量控制技术展开探讨。分别从混凝土管片冬季预制施工环境、施工准备、原材料选取、混凝土施工、管片的冬季养护以及成品管片存放等几个方面详细介绍了混凝土管片冬季预制施工过程中应当注意的问题。经实践证明，本文所介绍的管片冬季预制施工技术完全可以满足混凝土管片生产质量的要求，效果良好。

简介：为有效抑制大跨径斜拉桥斜拉索可能发生的大幅振动，在常规粘性剪切型阻尼器的基础上，研发了斜拉索杠杆质量阻尼器，通过杠杆放大作用，为斜拉索提供有效的附加阻尼、附加质量和附加刚度，共同抑制斜拉索的振动；推导出杠杆质量阻尼器对斜拉索的振动控制理论分析模型。以主跨688m的象山港大桥为例，对斜拉索阻尼器进行设计并应用于实桥。理论分析结果与实桥斜拉索振动测试结果表明，安装该阻尼器后，斜拉索最终的阻尼对应的对数衰减率基本在4％以上，可有效抑制斜拉索的振动。

简介：澳大利亚澳纽联军纪念桥（AnzacBridge）建于20世纪90年代初，是一座全长805m的斜拉桥（见图1）。该桥跨径组成为（140＋345＋140）m，桥塔高120m，桥面宽32．2m。主梁采用双边主梁结构，边主梁高1．8m，宽1．35～1．5m。主梁横梁间距为5．1m，用于支承钢筋混凝土桥面板。斜拉索采用平行钢丝索，索股数为25～74根，最长斜拉索长195m。全桥共有128根斜拉索，采用双索面布置。

简介：清水浦大桥为主跨468m的组合梁斜拉桥，钢梁为由纵梁、横梁及小纵梁组成的梁格体系，桥面板分预制（厚27cm）、现浇（厚28cm）2种。为控制桥面板裂缝的产生．研究组合梁桥面板防裂技术。研究得到主要防裂技术有：采取结构设计措施以抵抗局部拉应力，消除桥面板结构性裂缝，如在跨中和边跨尾端桥面板中设置纵向、横向预应力钢绞线，梁上斜拉索用钢锚箱锚固（钢锚箱位于箱形纵梁外腹板外侧），尽量增大预制桥面板面积等；预制桥面板采用聚丙烯纤维混凝土，现浇桥面板采用纤维素纤维混凝土，在低温季节安装中跨合龙段桥面板及塔梁蛏向支座等丁艺措施；优化桥面板安装工艺及设备，以有效控制施工期裂缝的产生；应用硅化剂防护体系。

简介：黄土在我国有着广泛的分布，由于黄土分布的广泛性和典型的工程特性，历来受到工程界和学术界的重视。近年来，由于我国高速公路的飞速发展以及西部大开发的战略部署，黄土隧道建设规模不断得到扩大。由于黄土的自身特性以及地形特点，黄土隧道在设计方面也有其自身特点。本文结合省级高速公路榆商线神木～府谷高速公路墩梁黄土隧道工程实例，介绍了黄土地区公路隧道设计的一些特点，希望对黄土地区隧道的设计与施工有一定的参考作用。

简介：2013年1月15日福州琅岐闽江大桥主桥1号梁段开始吊装，标志着大桥正式进入标准梁段悬臂架设阶段（见图1）。琅岐闽江大桥主桥为双塔双索面7跨连续半飘浮结构体系斜拉桥，跨径布置为（60＋90＋150＋680＋150＋90＋60）m。钢箱主梁0号节段采用大型浮吊起吊膺架法施工，标准梁段采用架梁吊机辅助悬臂拼装法施工。